Изоловање улоге лакунарне морфологије кости у прогресији статичке фрактуре и замора кроз нумеричке симулације, део 1
Sep 01, 2023
Апстрактан:Тренутно, почетак оштећења костију и интеракција пукотина са околном микроархитектуром су и даље црне кутије. Са мотивацијом да се позабавимо овим проблемом, наше истраживање има за циљ изоловање лакунарних морфолошких и дензитометријских ефеката на напредовање прслине и под статичким и у цикличним условима оптерећења применом статичких проширених модела коначних елемената (КСФЕМ) и анализе замора. Процењује се ефекат лакунарних патолошких промена на иницијацију и прогресију оштећења; резултати указују на то да велика густина лакуна значајно смањује механичку чврстоћу узорака, што резултира као параметар од највећег утицаја међу испитиваним. Величина лакунара има мањи утицај на механичку чврстоћу, смањујући је за 2%. Поред тога, специфична лакунарна поравнања играју кључну улогу у скретању путање пукотине, на крају успоравајући њено напредовање. Ово би могло бацити мало светла на процену ефеката лакунарних промена на еволуцију прелома у присуству патологија.
Цистанцхе може деловати као средство против умора и побољшања издржљивости, а експерименталне студије су показале да декокција од Цистанцхе тубулоса може ефикасно да заштити хепатоците јетре и ендотелне ћелије оштећене код мишева који пливају са тежином, да појача експресију НОС3 и промовише гликоген у јетри. синтезу, чиме се постиже ефикасност против умора. Екстракт Цистанцхе тубулоса богат фенилетаноидним гликозидима може значајно смањити серумску креатин киназу, лактат дехидрогеназу и нивое лактата и повећати нивое хемоглобина (ХБ) и глукозе код ИЦР мишева, а то би могло играти улогу против умора смањујући оштећење мишића и одлагање обогаћивања млечне киселине за складиштење енергије код мишева. Таблете са спојем Цистанцхе Тубулоса значајно су продужиле време пливања током ношења тежине, повећале резерву гликогена у јетри и смањиле ниво урее у серуму након вежбања код мишева, показујући ефекат против умора. Декокција цистанцхиса може побољшати издржљивост и убрзати отклањање умора код мишева који вежбају, а такође може да смањи повишење серумске креатин киназе после оптерећења и да одржи ултраструктуру скелетних мишића мишева нормалном после вежбања, што указује да има ефекте. за јачање физичке снаге и против умора. Цистанцхис је такође значајно продужио време преживљавања мишева отрованих нитритима и побољшао толеранцију на хипоксију и умор.
【За више информација:george.deng@wecistanche.com / ВхатсАпп:8613632399501】
Кључне речи:оштећење костију; морфологија лакуна; КСФЕМ; анализа замора; почетак прелома
1. Представљање
Предвиђање и превенција прелома костију представљају кључне изазове којима се треба активно бавити у старијем друштву, где се појава старења скелета и генетских и метаболичких болести костију драматично повећава [1,2]. Сви ови истовремени фактори доводе до интензивирања ризика од прелома, озбиљно утичући на механички интегритет кости [3]. Друштвена и клиничка релевантност поменутог питања комбинована је са додатном сложеношћу која је суштински повезана са хијерархијском структуром костију, што значи да постоје дискретне карактеристичне структурне карактеристике које се разликују на различитим скалама дужине.
Примена приступа инжењерске механике лома била је од суштинске помоћи при разјашњавању макро- и мезоскалних деформација и прелома костију [4–6], екстраполирајући квантитативне односе између жилавости и проширења прслине (Р-криве) [7,8]. Међутим, иако је у већим размерама, синергија клиничких дијагностичких алата и инжењерских приступа [9] била у стању да пружи квантитативне и квалитативне информације о карактеристикама костију, тренутно су доступне само прелиминарне и често не валидиране стратегије за анализу оштећења костију на микро скале [2,10–12].
На микро скали, остеоцити који организују процесе ремоделирања костију уграђени су у густу мрежу елипсоидних порозности, тј. лакуне, чија повезаност, облик, густина, величина и оријентација варирају током старења и у присуству патологија костију. [13–15]. На пример, код широко распрострањене болести остеопеније (ОП), коју карактерише губитак минералне густине костију, лакуне показују велику величину и заобљен облик и имају тенденцију да буду поравнате у односу на спољашње примењено оптерећење. Супротан тренд је видљив код остеопетрозе (ПЕТ), такође познате као болест мраморних костију, која изазива повећање минералне густине костију и мења микроморфологију костију, што доводи до мањих округлих празнина, насумично распоређених у тродимензионалном простору. Што се тиче унакрсних односа лакуне и пукотине, у стварном истраживачком пејзажу, изгледа да лакуне играју антитетичку механичку улогу, утичући и на снагу и жилавост кости. С једне стране, лакуне представљају места интензивирања стреса и напрезања, са локалним просечним напрезањем 1,5–4,5 вишим од удаљеног напрезања примењеног на околно ткиво [16–18]. С друге стране, с обзиром на то да је кост материјал отпоран на оштећења, празнине могу одступити од путање пукотине, успоравајући напредовање оштећења.
Да би се бацило мало светла на овај деликатни механобиолошки феномен, употреба напредних рачунарских алата је пожељнија од опсежних експерименталних кампања на људским или животињским узорцима, по 3Р принципу, који предлаже замену, смањење и усавршавање експеримената на животињама у корист тестова на хируршки отпад и на ин силико моделима [19,20].
У овом сценарију, проширени модели коначних елемената (КСФЕМ) се појављују као обећавајући алати за њихову способност да се баве дисконтинуалним проблемима, као што су иницирање и ширење пукотина, без потребе да се мрежа поново прилагођава дисконтинуитету на сваком кораку анализе, што се дешава са традиционалним методама коначних разлика. Заиста, класичне методе коначних елемената би се могле користити за процену промена напрезања и деформације услед евентуалних дисконтинуитета као што су карактеристике микро-размера кости [13], али недостају у процени феномена напредовања пукотине. С тим у вези, неколико аутора [21,22] упоредило је две технике КСФЕМ моделирања, тј. моделирање кохезивне зоне (ЦЗМ) и механику линеарне еластичне лома (ЛЕФМ) које се користе за анализу путање прслине преко структуре кортикалне структуре остеона. ЦЗМ, који користи закон раздвајања вуче да опише како се елементи постепено погоршавају, наводи се да даје упоредиве резултате у вези са ЛЕФМ, који користи технике виртуелног затварања пукотина (ВЦЦТ) за моделирање ширења пукотине. Да би се суочили са ефектима мезо- и микро-порозности и њиховом интеракцијом са пукотинама, имплементирани су прелиминарни дводимензионални (2Д) и тродимензионални (3Д) модели. Што се тиче 2Д КСФЕМ модела, велико интересовање је посвећено анализи механизма вишеструког очвршћавања остеогене микроструктуре и проучавању лакунарних аранжмана [23,24]. Лакунарне шупљине се моделују као кругови или елипсе, а пукотине су уметнуте а приори у рачунарски модел.
Очигледна ограничења изазвана поједностављењем облика и прогресијом 2Д пукотине делимично су превазиђена недавним покушајима у 3Д КСФЕМ моделирању ширења коштане пукотине, да се ухвати просторна еволуција оштећења. Међутим, ови приступи су ограничени на макро скалу, где су ефекти порозности о којима се жестоко расправљало потпуно занемарени [25,26].
У овом контексту, овај рад има за циљ да превазиђе дискутована ограничења у поједностављивању лакунара костију, дводимензионалној еволуцији пукотина и унапред дефинисаним местима иницијације пукотина изоловањем стварних људских лакунарних морфологија како би се разјаснио њихов утицај на прогресију статичке и заморне фрактуре. Сврха анализе и статичког и цикличног сценарија је директно повезана са фазом става и замаха људског хода, што би потенцијално могло утицати, на пример, на лакунарну диспозицију доњих удова [27,28]. Заиста, ефекти густине, поравнања и величине лакунара су одвојено истражени да би се екстраполирали критични параметри за напредовање пукотине у оба услова оптерећења. Конкретно, лакунарне морфо-дензитометријске карактеристике су изоловане из контекста кости, а њихови ефекти на иницијацију и прогресију оштећења су нумерички проучавани у кубичним узорцима АИСИ316Л. Ово ће омогућити доказе о евентуалном заоштравању и слабљењу који се дешавају независно од избора материјала и директно повезани са распоредом и обликом пора.
2. Материјал и методе
2.1. Специмен Десигн
У овом раду разматрано је шест кубичних примерака са лакунарним празнинама. Лакунарне геометрије и дистрибуције су дизајниране на основу посматрања у људским патолошким костима, као што је детаљно описано у ван Хове ет ал. [29]. Номенклатура узорака се састоји од следећег (слика 1а): ОП или ПЕТ који се односи на структуру инспирисану остеопенијом и структуру инспирисану остеопетрозом. Број "2" после ових ознака односи се на промену густине лакуна; слова "на" (нису поравната) идентификују промену у лакунарној оријентацији, тј. погрешно поравнање. Са овим дизајном, ефекти и морфолошких и дензитометријских лакунарних параметара могу се анализирати на иницијацију и прогресију пукотине; осим тога, густина, величина и поравнање/оријентација у односу на примењено оптерећење сматрају се значајним факторима за промену ширења прслине.
Пројектовани узорци (видети слику 1а) са бочном дужином од 8 мм су нумерички анализирани у условима статичког и заморног оптерећења. Предложена је фиктивна подела у равнима за сваки примерак како би се наставило са нумерисањем празнина према редоследу одозго доле за сваки идентификовани подрегион (Слика 1б).
Након реализације модела и анализе осетљивости мреже, у Хипермесх 2{{ је усвојена скупљајућа мрежа од елемената континуума Ц3Д8Р–3Д, са смањеном интеграцијом и карактеристичном величином од 0.14 и 0.16 мм 9}}19 софтвер. ОП2 је једина геометрија испреплетена са елементима 0.16 мм због малог броја лакунарних дисконтинуитета који дозвољавају грубље величине елемената. Величина мреже је обрнуто повезана са рачунским трошковима; заиста, повећање величине елемента смањује рачунске трошкове. Ово, међутим, долази са смањењем тачности резултата. У нашем конкретном случају, избор величине ока од 0.14–0.16 мм представља најбољи компромис. Заиста, ако упоредимо добијене резултате са величином ока од 0.12 мм, наше повећање величине мреже до 0.16 мм није драматично јер је пријављена разлика између изабраних излазних контролних вредности ( силе реакције) износи око 0.5%, што је реално занемарљиво. Минимална јакобијанска вредност била је 0.8 за све моделе. Јакобијанска вредност од 1 је избегнута јер потпуна дискретизација са елементима у облику коцке ризикује да превише промени оригиналну заобљеност празнина у геометријама: јакобијан од 0,8 се сматра добрим компромисом између облика елемента и верности оригиналне геометрије.
2.2. Статичка КСФЕМ анализа
Усвојени КСФЕМ алат је моћна стратегија имплементирана у софтверу Абакус 2019 (Абакус ЦАЕ, Дассаулт Системес, Француска, 2019) за проучавање почетка и ширења пуцања у садашњем квазистатичком проблему. Теоретизован 1999. године [30] и заснован на подели својства јединства [31], он је проширење конвенционалног ФЕМ-а обогаћивањем елемената додатним степенима слободе (ДОФ), као што је описано у једначини (1). Сваки додатак једначини (1) се односи на другачији допринос: први се односи на стандардно ФЕМ поље померања; други је везан за обогаћивање услед елемента пресеченог дисконтинуитетом; а трећи одговара обогаћењу на врху пукотине. у је матрица укупног померања, Ни је функција облика, УИ је померање чвора, а Х(к) је Хевисајдова степенаста функција. Нису сви чворови у дефинисаном обогаћеном региону обогаћени додатним ДОФ-овима; само елементи подељени сингуларитетом имају своје одговарајуће чворове које карактеришу додатни степени слободе (аи и би, у једначини (1)). Термин Б се односи на еластично-асимптотске функције врха пукотине које описују фронт пукотине.
Овде смо усвојили ЦЗМ приступ [32,33] за проучавање еволуције пукотина. Заснован је на идеји да се потпуни лом постиже прогресивним одвајањем две површине пукотине у ограниченој, малој зони испред врха пукотине. У овом сценарију, Хиллерборг ет ал. [34] је предложио стратегију за ублажавање зависности проблема од мреже узимајући у обзир реакцију напрезање-померање након иницирања оштећења. Сингуларност на врху пукотине се сматра нефизичком, а расподела напона у зони процеса је непозната и не може се генерално измерити. Дакле, напон не зависи од удаљености од врха пукотине, већ је везан за фиктивни отвор (померање—у). Према томе, предложена једначина за померање чворова неће разматрати трећи додатак који се односи на услове обогаћивања фронта пукотине. Конститутивни одговор елемената на оштећење је закон вуче-раздвајања (ТСЛ) који захтева напрезање прага покретања и параметар развоја оштећења [35] у облику померања при квару (ДАФ, у(ф)) или (кохезивно) енергија лома (Γ).
Да бисмо разјаснили појаву оштећења у геометријама приказаним на слици 1, дефинисали смо статичку КСФЕМ анализу; дефиниција материјала је обезбеђена претпоставком линеарно-еластичног понашања. За ову студију, пошто смо имали за циљ да изолујемо лакунарне морфо-дензитометријске карактеристике из оригиналног контекста костију, размотрили смо карактеристике материјала АИСИ 316Л; заиста, овај нерђајући челик је усвојен у текућој паралелној студији о могућности штампања путем ласерске фузије слоја праха описаних геометрија. Специфичан избор АИСИ 316Л директно је повезан са његовом широком применом у производњи имплантата и биомедицинских уређаја. За КСФЕМ статичке анализе, Иоунгов модул (Е) је постављен на 156,360 МПа, крајња затезна чврстоћа (УТС) одговара 605 МПа, а деформација при прекиду одговара 34,7%. Разматра се Пуасонов однос од 0,3 [36]. Планиране су будуће студије за продубљивање ефеката лакунарних шупљина у другим биомедицинским материјалима, као што је титанијум.
ТСЛ захтева дефинисање параметара оштећења у материјалном моделу у смислу настанка и еволуције оштећења. Стога смо користили критеријум иницијације оштећења заснован на напону дефинисан максималним главним напрезањем (МАКСПС). Овај критеријум дозвољава ширење прслине преко елемената на начин који зависи од раствора: ширење прслине се дешава окомито на максимално главно напрезање, а дисконтинуитет дозвољава пукотини да промени раван и смер током ширења. Стога, раст путање прслине није унапред дефинисан дуж унапред изабраног правца [37–39]. Анализа коначних елемената у присуству елемената континуума заснована је на виртуелном радном исказу који сматра Кошијевим „правим“ напонима; стога се инжењерска УТС вредност претвара у „праву“ УТС вредност [39] која се користи као МАКСПС, односно 756 МПа у нашем случају. Минимална толеранција која се односи на тачност иницијалне вредности оштећења за извршену нумеричку анализу резултира 0.1, а максимална је 0.2; толеранције испод ове вредности могу довести до конвергирајућих симулација без ширења пукотине.
Што се тиче еволуције штете, усвојили смо поједностављење разматрања линеарног закона о раздвајању вуче. Неколико студија је радило на моделирању вучна-раздвајање [40,41], попут оне коју су предложили Твергаард и Хутцхинсон [42] која најбоље одговара еластопластичној кривој напон-деформација. Међутим, потврђено је да чак и ако је одабрани материјал дуктилан, ТСЛ модел који се типично користи за моделирање кртог лома може се користити без значајних промена у покретању и ширењу прслине [42–44]. Линеарна деградација ТЛС матрице крутости се контролише померањем преко вредности постављене за померање при квару (ДАФ), која је зависна од мреже. Она је стриктно повезана са енергијом кохезивног лома Γ(ц). Наша хипотеза да се Γ(ц) сматра једнаком енергији лома Г(ц) израчунатој као површина испод праве криве напон-деформација се обично сматра добром апроксимацијом. Међутим, постоји извесна несигурност у вези са тачном проценом параметра развоја штете у окружењу КСФЕМ-ТСЛ. Заиста, такође се предлаже [35] да се Γ(ц) израчуна помоћу једначине (2), где се Л односи на карактеристичну дужину елемента и уводи се да смањи време израчунавања, а ε(но) се односи на деформацију на почетак грлића.
Посебно је сложено дефинисати прецизну вредност енергије лома, као што је показано у одељку 3.1 резултата, која ће се користити у КСФЕМ анализама на порозним аранжманима; недавни рад [37] показује како се одређени опсег енергија лома може прилагодити за симулацију еволуције лома. Овде су усвојене две различите вредности, једна добијена разматрањем целе површине испод праве криве напон-деформација (висока енергија лома) и једна процењена само узимањем у обзир површине испод подручја врата (ниска енергија лома). Улазни подаци за ДАФ су 0.0668–0.0217 мм за 0.14 мм мрежасте моделе и 0 .0764–0,0247 мм за моделе са мрежицом од 0,16 мм. Пошто МАКСПС и УТС треба да се поклапају и одговарају истој вредности деформације, за разматрану нумеричку кампању о геометријама уметнутим у лакунар, прикладно је користити ниску енергију лома која се односи само на регион врата (видети додатни материјал); међутим, неке адаптације и калибрације енергије кохезивног лома могу се узети у обзир када се мењају геометријске карактеристике порозности.
Што се тиче параметара конвергенције, углавном смо се фокусирали на вискозну регуларизацију [25,45–49], подешену на 10−5, и аутоматску стабилизацију. Ово последње је подешено на адаптивно, са фактором пригушења заснованим на фракцији распршене енергије; почетна дисипована фракција енергије и њена толеранција тачности су постављени као подразумевани, односно 2 × 10−4 и 0,5, респективно. Извршена су поређења након анализе да би се проценило да ли ови вештачки параметри имају велики утицај на симулације. Конкретно, проверили смо да односи дисипиране вискозне енергије (АЛЛВД) према повратној енергији деформације (АЛЛСЕ) и енергије дисипиране вискозним пригушењем (АЛЛСД) према укупној енергији деформације (АЛЛИЕ) нису били већи од 2% током анализе.
Треба обратити пажњу на дефинисање одговарајућих граничних услова, домена пукотине и излаза. Слика 2 показује како су гранични услови (Слика 2а) и домен прслине (Слика 2б) одабрани за статичку анализу. Тракција контролисана померањем се дешава кроз линеарну рампу која прати аутоматске временске кораке, чија је коначна вредност подешена на 0.5 мм. Да би се ефикасно посматрала прогресија штете у резултатима, варијабле оштећења морају бити дефинисане као резултати анализе. Конкретно, променљива СТАТУСКСФЕМ је индикатор губитка својстава кохезије у елементу, претпостављајући вредности у опсегу од нуле до 1, односно од без губитка (СТАТУСКСФЕМ=0) до потпуног отказа елемента (СТАТУСКСФЕМ {{ 8}} деградација кохезивне крутости). Све вредности између се односе на делимично оштећен елемент.
У последњој фази пост-процесирања излаза, алгоритам за идентификацију боја у МАТЛАБ-у је усвојен да процени проценат потпуно/делимично сломљених елемената, тј. СТАТУСКСФЕМ=1, у сваком моделу.
2.3. Анализа умора
ФеСафе 2019 софтвер (СИМУЛИА, Дассаулт Системес, Француска, 2019) је коришћен за проучавање понашања замора свих горе наведених геометрија када су подвргнуте цикличним оптерећењима. Циљ је био да се добије независна индикација најкритичнијих празнина посматрањем броја циклуса потребних за стварање језгра пукотина. Због тога су симулације замора спроведене коришћењем Бровн-Миллер алгоритма заснованог на деформацији типичног за дуктилне материјале. Симулације засноване на деформацијама обезбеђују укупан број циклуса потребних за покретање ширења прслине у свакој датој тачки узорка. У погледу граничних услова и карактеристика оптерећења, узорци су били подвргнути једноосном синусоидном вучном оптерећењу на бочну површину. Однос напона је постављен на 0,1, скала (алтернативни напон) је одговарала 148 МПа, а офсет (средњи напон) је био 180 МПа. Ове вредности су изабране с обзиром на понашање одабраног материјала на замор [50]. Није дефинисано унапред дефинисано место иницијације пукотине. Материјал је сматран изотропним, посебно зато што бисмо желели да изолујемо лакунарне карактеристике и проценимо њихов ефекат у присуству замора у материјалу који је потпуно другачији од костију.
3. Резултати
3.1. Ефекти параметара развоја оштећења на иницијацију пукотине
Као почетну кључну тачку, проверили смо ефекте различитих параметара еволуције оштећења на статичку снагу геометрија уграђених у лакуне. Пошто се не могу увидети велике разлике у погледу образаца оштећења, ми смо се углавном фокусирали на криве сила (тј. сила реакције) – померања и криве вуча–раздвајање. Посебно је замршено дефинисати прецизну вредност енергије лома која ће се користити у КСФЕМ анализама на порозним аранжманима; недавни рад [37] показује како се чак и одређени опсег енергија лома може прилагодити да симулира еволуцију лома.
Као што је истакнуто на Слици 3, резултати који се односе на анализу са нижим ДАФ, уопштено говорећи, показују тренд повећања вршних сила при повећању порозности геометрије. Табела С1 у додатним материјалима извештава о одговарајућем померању у близини врхова реакционе силе у вези са симулацијама спроведеним са нижим ДАФ-ом.
Врхови високе енергетске криве присутни су при истој вредности померања; ово је нереалан резултат за моделе који садрже драстичне разлике у густини и оријентацији лакунара. С друге стране, криве ниске енергије показују јаснију разлику између положаја врхова различитих геометрија, што ће вероватно бити тачније.
Што се тиче кривуља вуче-раздвајање, пријавили смо ТСЛ криве за елементе који доживљавају потпуни дисконтинуитет (тј. СТАТУСКСФЕМ=0). Слика 4 приказује поређење две ТСЛ криве и праве експерименталне криве напон-деформација. Да би се добиле праве вредности деформације за криве раздвајања вуче, померање је подељено са карактеристичном дужином елемента за сваки модел.
Када се упореде ТСЛ графови добијени од два потпуно сломљена елемента који припадају различитим енергетским моделима лома, укупни облик кривих се значајно мења. Нискоенергетска ТСЛ крива квалитативно се уклапа у зону квара тачније од криве високе енергије. Заиста, као и у правој кривој напон-деформација, крива ниске енергије нагло опада након што је достигла МАКСПС (слика 4). Треба напоменути да се почетни региони кривих не могу поредити пошто је ТСЛ дефинисан као линеаран; стога ће се максимална вредност главног напона достићи преко линеарне рампе уместо "трапезоидне". С друге стране, крива ниске енергије достиже вредност деформације која је 30% већа од теоријске ДАФ од 0.0217 (0,0247 за ОП2), док крива високе енергије тачно достиже наметнуо ДАФ. Без обзира на то, ова нетачност се вероватно може објаснити наметнутом толеранцијом, која је такође одговорна за повећање од 10–15% у врховима ТСЛ криве високе и ниске енергије у односу на МАКСПС од 756 МПа.
Пошто МАКСПС и УТС треба да се поклапају и одговарају истој вредности деформације, може се закључити да је за разматрану нумеричку кампању о геометријама уметнутим у лакунар, прикладно користити ниску енергију лома која се односи само на регион врата; међутим, неке адаптације и калибрације енергије кохезивног лома могу се узети у обзир када се мењају геометријске карактеристике порозности.
3.2. КСФЕМ статичка анализа геометрија уметнутих у лакуне
Да бисмо упоредили карактеристике оштећења у сваком узорку уграђеном у лакуну, извештавамо о излазним подацима за сваку категорију узорка за симулације при нижим ДАФ вредностима на слици 5. СТАТУСКСФЕМ вредности су приказане за крајњи прираст конвергенције, омогућавајући проверу губитка кохезивних својстава елемента а самим тим и за процену образаца оштећења.
Прецизан проценат потпуно/делимично сломљених елемената, тј. СТАТУСКСФЕМ=1, израчунава се за сваку категорију узорка. Ови проценти се односе на специфичне површине одабране у студији након анализе. Идентификоване су површине са највећим бројем потпуно/делимично сломљених елемената и подвучена је њихова удаљеност од вучне површине (тракција се дешава у позитивном к смеру на слици 5). ОП узорак показује проценат отказаних елемената од 5,71%, који се углавном налази на удаљености од 4 мм од вучне површине. Упоредиви резултати у погледу поломљених елемената видљиви су у ОП2, где се 6.86% црвених елемената налази на удаљености од 2,3 мм од вучне површине. Сви нецрвени елементи су делимично оштећени, а њихов проценат је испод 30% (тамно плава боја). Што се тиче ПЕТ категорије, идентификовано је 11,04% елемената као неисправних 4 мм од вучне површине, док је 30% нецрвених елемената било подвргнуто делимичном оштећењу. Виши критични елементи су видљиви код узорака ПЕТна и ПЕТ2на (40% и 42,05%, респективно), при чему проценат оштећених елемената одговара 25% и 40%. У ПЕТ2 су идентификоване две критичне равни са 2,42% и 5,62% сломљених елемената који се налазе на удаљености од 4 мм и 2,8 мм од вучне површине, респективно. За ПЕТ2, оштећени елементи су око 33%.
Поред тога, табела С2 у додатним материјалима идентификује, за сваку категорију узорка, празнине које су места настанка оштећења.
【За више информација:george.deng@wecistanche.com / ВхатсАпп:8613632399501】
